研究了CrWMn鋼經複合熱處理後的組織變化。結果表明，采用790℃/680℃循環球化退火可代替常規等溫球化退火，並能縮短球化退火周期，節約能源。采用高溫固溶處理加790℃/680℃循環球化退火，可獲得高彌散度碳化物，使CrWMn鋼的最終組織得到改善，強韌性明顯提高。複合熱處理。
摘 要：研究了CrWMn鋼經複合熱處理後的組織變化。結果表明，采用790℃/680℃循環球化退火可代替常規等溫球化退火，並能縮短球化退火周期，節約能源。采用高溫固溶處理加790℃/680℃循環球化退火，可獲得高彌散度碳化物，使CrWnMn鋼的最終組織得到改善，強韌性明顯提高。
關鍵詞：CrWMn鋼；複合熱處理；球化退火；顯微組織
1 前言
CrWMn鋼可用於製造各種形狀複雜的冷擠壓模和衝裁模，具有較高的淬透性，淬火和低溫回火後具有較高的硬度和耐磨性。但經常規熱處理後此鋼易形成網狀碳化物，在模具的受力部位形成開裂和剝落。模具的失效主要是由磨損、強度和韌性不足而造成的。本文擬通過適當的複合熱處理來改善CrWMn鋼的組織，提高其強度和韌性，以獲得較好的綜合性能。
2 試驗過程
試驗用CrWMn鋼為40mm棒材，為淬火＋低溫回火態，硬度58HRC。其主要化學成分見表1。
表1 CrWMn鋼的主要化學成分(質量分數) w(%)
元素CCrWMnSi 含量0．90～
1．050．90～
1．201．20～
1．600．8～
1．100．15～
0．35
對CrWMn鋼的複合熱處理分為兩個步驟，一是預處理，二是淬火＋低溫回火。預處理工藝見圖1。
圖1 CrWMn鋼預處理工藝
(a) 常規退火(b) 等溫球化退火
(c) 循環球化退火(d) 高溫固溶＋循環球化退火
CrWMn鋼經不同工藝預處理後，選擇組織形態、分布較好的試樣，在不同溫度條件下進行淬火＋低溫回火的最終熱處理，觀察其組織形態與分布，測定硬度變化。最終熱處理工藝見圖2。
圖2 CrWMn鋼淬火＋回火工藝
3 試驗結果及分析
圖3為CrWMn鋼經不同預處理工藝處理後的顯微組織照片，CrWMn鋼經常規退火後的硬度為180～190HB，經圖1所示熱處理工藝處理後為180～200HB。
圖3 CrWMn鋼預處理後組織
(a) 常規退火(b)等溫球化退火(c) 循環球化退火(d) 固溶＋循環球化退火
由圖3可看出，經常規退火處理後的CrWMn鋼組織中碳化物呈片狀分布；經810℃等溫球化退火處理後，碳化物呈不規則的顆粒狀分布在鐵素體基體上，分布不均勻；經790℃/680℃3次循環球化退火處理後，顆粒狀碳化物尺寸變小，分布較為均勻；經1050℃固溶加790℃/680℃3次循環球化退火處理後，碳化物呈細小顆粒狀析出且彌散程度高。
從工藝上看，在獲得相同硬度情況下，用790℃/680℃3次循環球化退火，不僅可代替830℃等溫球化退火，而且能改善組織中碳化物的形態和分布、縮短球化退火時間，節約能源。這是因為循環球化退火在Ac1(750℃)以上加熱保溫過程中，片狀珠光體中的碳化物從尖角處溶解破斷，而在Ar1(710℃)以下保溫過程中，在原片狀碳化物的平麵處析出顆粒狀碳化物，從而加速了CrWMn鋼球化過程的進行，改善了碳化物的形態和分布。在1050℃高溫條件下，CrWMn鋼中大量難溶的W、Cr等合金元素的碳化物溶入奧氏體中，經油淬後得到馬氏體或下貝氏體組織，在隨後進行的790℃/680℃循環球化退火過程中，則會彌散地析出點狀的W、Cr的碳化物。
因此，對於一般要求的CrWMn鋼，采用790℃/680℃3次循環球化退火工藝，既可滿足組織和硬度的要求，又能提高生產率，降低能耗；而對要求較高的可選用1050℃高溫固溶加790℃/680℃3次循環球化退火的預處理工藝。
圖4為經1050℃固溶加790℃/680℃3次循環球化退火處理後，經不同溫度油淬低溫回火後的CrWMn鋼的顯微組織。
圖4 CrWMn鋼不同溫度淬火＋低溫回火後組織
(a) 790℃淬火＋200℃回火(b) 830℃淬火＋200℃回火(c) 870℃淬火＋200℃回火(d) 900℃淬火＋200℃回火
4 結論
(1) 對CrWMn鋼采用790℃/680℃ 3次循環球化替代常規退火、等溫球化退火，不僅可以改善其組織狀態和性能，而且還可以提高熱處理生產率，降低能耗。
(2) 1050℃固溶加790℃/680℃ 3次循環球化退火，可進一步改善CrWMn鋼的組織狀態分布，提高其性能。
(3) 經1050℃固溶加790℃/680℃ 3次循環球化退火處理後，再經830℃油淬200℃回火處理，CrWMn鋼組織均勻而細小，碳化物彌散程度高，其耐磨性和綜合性能好。■
作者簡介：陳文華(1963—)，男，碩士，講師。主要研究方向為金屬表麵改性及金屬材料焊接。聯係電話：025-4892912(O)
作者單位：陳文華(南京航空航天大學，南京210016)
參考文獻：
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